任何一臺機器和裝置,包括鐵路運輸機械,汽車,起重機械,石油鉆探和航天機械、機床和儀器儀表等,其零部件之間的聯接幾乎都離不開螺紋零件。通常,一臺機器中的螺紋零件,占整機零件的百分之六十以上。
由于現代工業的飛速發展,高速,大負荷,動載條件下工作的精密機器的不斷出現,對螺紋聯接的機械性能提出越來越高的要求。即要求螺紋聯接件應具有高強度( ≥981Mpa)、高硬度(HRC30-40)高精度(5級或4級)以及高的表面質量。
為了滿足螺紋聯接件數量大,質量要求高的條件,常用的切削加工方法不僅效率低,而且由于切斷金屬的纖維,降低了零件的質量,不能適應這種需要,所以必需尋求一種更加先進有效的螺紋加工方法。
眾所周知,螺紋零件的制造方法很多,螺紋零件加工的方法共分為四大類,即切削加工,鍛壓加工、鑄造加工、和粉末冶金加工。
車削加工時螺紋加工的最基本形式之一。用這種方法能夠車制內、外螺紋。左、右旋螺紋。公英制螺紋,圓柱,圓錐螺紋以及特殊型面的雙曲線,正弦線性螺紋等。
車削可以加工直徑1-220mm螺距0.25-6mm坯件表面硬度HRC45-62,≤833.85-1569.6Mpa材料的螺紋。但車削效率較低。對于批量大,精度低低的螺紋可采用自動車削。對高精度螺紋可在精密螺紋車床上加工。
銑削可加工外螺紋。用片狀螺紋銑刀可銑削牙型面深的螺紋,指狀螺紋銑刀銑削效率較高,銑削適合加工直徑20-80mm螺距12mm材料≤981Mpa硬度HRC30-50坯件上的螺紋。
為了提高車、銑、壓、鑄等加工后螺紋的精度剔除毛刺及加工痕斑,在銑床或專用機床上用螺紋梳刀梳整螺紋齒形。
磨削是螺紋精加工的一種主要方法。在萬能螺紋磨床上可以加工內、外螺紋,左,右旋螺紋,單、多螺紋,圓柱,圓錐螺紋,公制、英制螺紋,模數螺紋,三角形、梯形,方形、鋸齒形、弧形螺紋、環形螺紋,以及其他特殊形狀和要求的螺紋。它既可以加工各種精密螺紋零件,又可以加工各種螺紋道具,量具,它適用于加工直徑1-60mm,螺距達3mm,材料硬度HRC≥30的螺紋。
鉸削是內螺紋加工的一種方法,又稱作攻絲,再攻絲機,鉆床、虎鉗上,用絲錐鉸制多種內螺紋。公制、英制、左旋、右旋,單線、多線,圓柱,圓錐螺紋都可以加工。但以規格比較小,齒形比較淺者為佳。鉸制螺紋效率較低。
對于壓、鑄、車的內螺紋,可以用特制的校準絲錐校正內螺紋。糾正偏斜,剔除毛刺和加工痕斑,它可以提高精度和降低齒面粗糙度。多用于校正牙型深切精度高的梯形,矩形內螺紋。
套削是為螺紋加工的一種方法。在車床或虎鉗上,用螺紋板牙可套制多種螺紋,適宜加工牙型比較淺的小規格螺紋,套削效率比較低。
拉削是加工通孔內螺紋的一種方式。用特制的螺紋拉刀在普通車床上進行。被拉削螺母固定在床頭上旋轉,拉刀通過螺母隨刀架拉移產生內螺紋,刀架按螺母導程而轉動移位。拉刀上帶有硬度高、韌性好且齒形且整齊的復合螺紋,拉削力大,拉削適宜加工齒形較深的梯形和矩形內螺紋,單線、多線左旋、右旋螺紋。拉削效率高且精度高。
鏟削是螺紋的一種特殊加工方式。對于有溝槽并有特殊要求的螺紋零件,在鏟齒車床上用螺紋切刀鏟切淬火前的螺紋齒形,其后角呈阿基米德曲線,以減少齒背磨擦和干涉,鏟切留有余量,為后序的鏟磨做準備。對淬火后的經鏟切的帶有后角的螺紋,應用鏟齒機構,成型砂輪進行鏟磨。
研磨是螺紋的一種精加工方式。為了提高淬火后螺紋的精度,降低其表面粗糙度,用特制的螺紋研具(多為鑄鐵、低碳鋼制造)進行研磨。研制的內螺紋中徑誤差可以達到0.002mm,表面粗糙度可達0.2-0.005μm適用于螺紋環規及高精度產品的加工。
拋光是內外螺紋的一種光整加工方式。對于精加工后的螺紋,用木質,毛氈的軟質材料,對齒形表面進行拋光,以提高齒形表面亮度。外形美觀、耐用、防腐蝕螺紋性芯、齒環拋制后特別利于脫塑、脫膠、脫鑄。拋光后適于螺紋量規、環規和螺紋模型的加工。
電加工是硬質合金及超硬材料螺紋的特殊加工方法。根據電脈加工和數控線切割的原理用改裝后的機床可以直接加工螺紋。也可以用導電磨和電解磨削的方式制作和改裝專用設備加工螺紋。
電解磨削適在改裝的車床或鏟床上用導電成型磨輪與硬度合金等材料的工作螺紋浸泡在電解液中,直流電源正極接通工作螺紋,負極接通磨輪以組成電路。通過磨輪自裝,工作螺紋轉動以及電解液的作用加工螺紋。
電脈沖加工是在改裝后具有轉動結構的電脈沖機床上,紫銅電極本身呈螺紋狀,通過電極或工件轉動直接加工內、外螺紋。
電加工適于加工導電材料直徑可達20mm,螺距0.2-3mm的螺紋零件。
超聲波加工適用于加工螺距達2mm,材料強度≤1275.3Mpa,硬度HRC達35的螺紋零件。
粉末冶金燒結法適于加工直徑大于6mm,螺距大于1.5mm的硬質合金材料的螺紋加工。
鑄造法是按螺紋模型做成沙型,燒鑄鋼鐵,鋁、銅等金屬溶液,冷卻后而得到螺紋。鑄造螺紋又分壓住和澆鑄兩種,螺紋模型又分形芯和型環。鑄螺紋不產生切削,省材料,成本低,但比較粗糙,鑄出的螺紋幸免大都需要經過整形處理。它適用于直徑大于56mm,螺距大于0.5mm的有色金屬,合金以及塑料零件螺紋的加工。
鍛壓法又分為壓制,沖壓,擠壓和滾壓四種方法,壓制法是用特別的螺紋模型在壓力機的熱壓下壓制塑料、橡膠等有機化學材料螺紋。適于加工直徑4-120mm的螺紋零件。螺紋模型分為形芯和型環兩種,分別壓制內外螺紋,它的硬度很高,表面粗糙度很低,而且齒形整齊,以利于脫塑、脫膠。可用于壓制多種規格和截形的螺紋。壓制方法用于電器,儀表、輕工塑料產品的生產。冷漠沖壓法適用于直徑大于5mm,螺距大于1mm的有色金屬和合金零件的加工。擠壓法適用于加工規模小,齒形淺的內螺紋,可提高螺紋強度和降低吃面粗糙度且效率高,互換性好。滾壓法是在滾絲機和搓絲機上,用滾絲輪和搓絲板來加工外螺紋。適于成批和大量生產,可加工材料強度≤1569.6Mpa的各種螺紋和截形零件。生產率可達1000-1500件/分。
螺紋冷滾壓加工方法是一種優質、高效、低成本的先進的無屑加工工藝,尤其對提高生產率以及高機械性能的精密螺紋零件,生產率可達1000-1500件/分。
螺紋滾壓機床的種類很多,就其所適用的滾壓工具不同可以分為:是用兩個搓絲板的搓絲機;是用兩個或三個滾絲綸的滾絲機;使用一個回轉滾絲輪的和一個三個扇形滾絲模的行星滾絲機。其中行星式滾絲機效率最高,搓絲機次之,滾絲機效率最低。
由于滾絲機生產效率較低,雖然它的加工精度比較高,但在一般情況下,用平絲板搓絲機搓制的螺紋已能滿足使用制造要求,所以用平絲板搓絲的方法用的最廣,本文研究的對象就是屬于平絲板搓絲的Z25-12自動搓絲機。
平絲板搓絲機的工作原理是:有一塊活動搓板和一塊固定搓絲板進行工作。活動搓絲板來回運動,當搓絲板活動向前,送入的坯料被夾在活動搓絲板與固定搓絲板之中被活動搓絲板帶動,旋轉著向前移動,在活動搓絲板與固定搓絲板之間碾出螺紋。安裝活動搓絲板的滑塊往復一個來回,搓出一個工件。
Z25-12自動搓絲機用兩塊平搓絲板,在各種有頭螺釘毛坯以及其他帶有頭部的坯件上搓制螺紋。它適用于搓制螺紋直徑8-12mm.坯件材料強度極限≤588.6MPa的6h.6g公差等級的螺紋。
Z25-12自動搓絲機的主要參數如下:
制件螺紋半徑: 8-12mm
制件螺紋長度: 50mm
制件桿部長度: 18-20mm
滑塊行程數: 85次
滑塊行程: 85次/分
動絲板槽(長寬高):220×35×110mm
靜絲板槽(長寬高) 200×35×110mm
電機功率 7.5KW
電機轉數 1440/分
目前,國外生產的搓絲機生產效率比較高,高者可以達到600件/分,而且精度也比較高,尤其是西歐和美國的產品,振動比較小,而且想方設法的降低了噪聲。國內生產的搓絲機最高可達到300件/分。
本研究報告數據主要通過市場調研、國家統計局、全國海關信息中心等數據資料,以及期刊及網上信息二手資料進行桌面研究。其中國家統計局可利用的數據包括行業數據以及企業數據;全國海關信息中心包括進出口數據;再加上自身公司的調研團隊進行市場調研,價格數據主要來自于各類市場監測數據。
特點:
型號:
執行標準
一.設計題目
1 軸輥搓絲機傳動裝置設計
(1)設計背景
(2)工作條件
(3)使用期限
(4)生產批量及加工條件
2.數據表
|
******加工長度
/mm |
滑塊行程
/mm |
搓絲動力
/kN |
生產率
/(件/min) |
6 |
160 |
320 |
8 |
40 |
二.傳動方案的擬定
三.傳動裝置設計
1.機構初步設計
2.參數設計
軸名 |
輸入/輸出功率/kw |
輸入/輸出轉矩/ N·m |
轉速/ r/min |
傳動比 |
效率 | ||
電機軸 |
|
6.516 |
|
43.2 |
1440 |
|
|
軸1 |
6.255 |
|
82.96 |
|
720 |
2 |
0.96 |
軸2 |
5.946 |
|
381.5 |
|
148.852 |
4.837 |
0.951 |
軸3 |
5.652 |
|
1349.4 |
|
40 |
3.721 |
0.951 |
四.帶傳動主要參數及幾何尺寸計算
計算項目 |
計算內容 |
計算結果 |
確定計算功率
選取帶型
選取小帶輪直徑
大帶輪直徑
小帶輪帶速
初選中心距
帶初步基準長度
帶的基準長度
實際中心距
小帶輪包角
帶的根數
帶的初拉力
帶的壓軸力
|
由表31-7
由公式
由圖31-15
由表31-3
由表31-2
由表31-3先求
由表31-4得基本額定功率增量
由表31-9知包角系數
由表31-2知長度系數
z= /( + ) =7.167kw/(1.93+0.17)*0.98*1.03
|
選用A帶
初選
=1994.3mm
得z=3.38
取
=1248.3N |
五.齒輪傳動設計計算
計算項目 |
計算內容
|
計算結果 | |||||
材料選擇
高速級 |
兩對齒輪選用相同材料:小齒輪用40Cr,調質處理,硬度241-286HBS;
大齒輪用45鋼,調質處理,硬度217-255HBS;精度等級為8級 |
有關數據及公式引自《機械設計基礎》(下冊) | |||||
計算項目 |
計算內容 |
計算結果 | |||||
(1)初步計算 | |||||||
轉矩 |
|
||||||
齒寬系數 |
由表27-14查取 |
||||||
接觸疲勞極限 |
|
||||||
初步計算需用接觸應力 |
|||||||
值 |
由表B1,估計 取 |
||||||
動載荷系數 |
|||||||
初步計算小齒輪直徑 |
取 | ||||||
初步齒寬 |
|||||||
(2)校核計算 | |||||||
圓周速度 |
|||||||
精度等級 |
由表27-1選擇 |
8級精度 | |||||
=齒數 、模數 和螺旋角 |
取
|
| |||||
一般 與 應取為互質數 |
取 , | ||||||
|
| ||||||
查表27-4取標準值
確定齒數z1=d1/m1 |
Z1=28 | ||||||
|
Z2=135.438 取135 | ||||||
| |||||||
使用系數 |
由表27-7 |
||||||
動載系數 |
由圖27-6 |
||||||
齒間載荷分配系數 |
先求 |
||||||
非硬齒面斜齒輪,精度等級
8級 |
|||||||
齒向載荷分布系數 |
|||||||
區域系數 |
由圖.27-18查出 |
||||||
彈性系數 |
由表27-15查出 |
||||||
重合度系數 |
由表27-5
由于無變位,端面嚙合角
|
| |||||
螺旋角系數 |
|||||||
許用接觸應力 |
由表27-17取最小安全系數
總工作時間 |
||||||
應力循環次數
(單向運轉取 )
|
| ||||||
接觸壽命系數 由圖27-27查出 |
| ||||||
齒面工作硬化系數
|
|||||||
接觸強度尺寸系數 由表27-18 |
|||||||
潤滑油膜影響系數取為
|
| ||||||
驗算 |
合格 | ||||||
(3)確定主要傳動尺寸 | |||||||
中心距 |
取整 | ||||||
螺旋角 |
|||||||
端面模數 |
|||||||
分度圓直徑 |
|||||||
齒寬
當量齒數 |
Ze2取148 | ||||||
(4)齒根彎曲疲勞強度驗算 | |||||||
齒形系數 |
由 圖27-20,查得 |
||||||
應力修正系數 |
由圖27-21查得 |
||||||
螺旋角系數 |
由圖27-22查取 |
||||||
齒向載荷分布系數 |
由圖27-9查取 |
||||||
許用彎曲應力 |
圖27-30試驗齒輪的齒根彎曲疲勞極限
由表27-17查最小安全系數
由圖27-33確定尺寸系數
由圖27-32確定彎曲壽命系數
另外取
|
| |||||
驗算 |
合格 | ||||||
(5)小結:齒輪主要傳動尺寸列表 |
|
| |||||
模數 2.5mm | |||||||
壓力角 |
|
||||||
螺旋角 |
|
||||||
分度圓直徑 |
|
||||||
齒頂高 |
2.5mm | ||||||
齒根高 |
3.125mm | ||||||
齒頂間隙 |
0.625mm | ||||||
中 心 距 |
210mm | ||||||
低速級
計算項目 |
計算內容 |
計算結果 | |||
(1)初步計算 | |||||
轉矩 |
|
||||
齒寬系數 |
由表927-14查取 |
| |||
接觸疲勞極限 |
由圖27-24b |
| |||
初步計算需用接觸應力 |
|
| |||
值 |
由表B1,估計 取 , |
| |||
動載荷系數 |
|
| |||
初步計算小齒輪直徑 |
取 | ||||
初步齒寬 |
| ||||
(2)校核計算 | |||||
圓周速度 |
|||||
精度等級 |
由表27-2選擇 |
8級精度 | |||
=齒數 、模數 和螺旋角 |
取
|
| |||
一般 與 應取為互質數 |
取 , | ||||
|
| ||||
=371.8mm | |||||
由表27-4取 |
|||||
使用系數 |
由表27-7 |
||||
動載系數 |
由圖27-6 |
||||
齒間載荷分配系數 |
先求 |
||||
非硬齒面斜齒輪,精度等級
8級 |
|||||
齒向載荷分布系數 |
|||||
區域系數 |
由圖.27-18查出 |
||||
彈性系數 |
由表27-15查出 |
||||
重合度系數 |
由表27-5
由于無變位,端面嚙合角
|
| |||
螺旋角系數 |
|||||
許用接觸應力 |
由表27-17取最小安全系數
總工作時間 |
||||
應力循環次數
(單向運轉取 )
|
| ||||
接觸壽命系數 由圖27-27查出 |
|||||
齒面工作硬化系數
|
|||||
接觸強度尺寸系數 由表27-18 |
|||||
潤滑油膜影響系數取為
|
| ||||
驗算 |
合格 | ||||
(3)確定主要傳動尺寸 | |||||
中心距 |
取整 | ||||
螺旋角 |
|||||
端面模數 |
|||||
分度圓直徑 |
|||||
齒寬 |
| ||||
(4)齒根彎曲疲勞強度驗算 | |||||
齒形系數 |
由 圖27-20,查得 |
||||
應力修正系數 |
由圖27-21查得 |
||||
螺旋角系數 |
由圖27-22查取 |
||||
齒向載荷分布系數 |
由圖27-9查取 |
||||
許用彎曲應力 |
圖27-30試驗齒輪的齒根彎曲疲勞極限
由表27-17查最小安全系數
由圖27-33確定尺寸系數
由圖27-32確定彎曲壽命系數
另外取
|
| |||
驗算 |
合格 | ||||
(5)小結:齒輪主要傳動尺寸列表 |
|
| |||
模數 2.5mm | |||||
壓力角 |
|
||||
螺旋角 |
|
||||
分度圓直徑 |
|
||||
齒頂高 |
2.5mm | ||||
齒根高 |
3.125mm | ||||
齒頂間隙 |
0.625mm | ||||
中 心 距 |
236mm | ||||
六.軸的設計與校核
初估軸徑
電機軸 |
d 0≥ C ( P/ n ) 1/ 3 =16.854 |
取d0=38mm |
1軸 |
d 1≥C( P/n )1/3=23.024mm |
d11=(1+7%)d1=25.480
取d11=30mm |
2軸 |
d 2≥C( P/n )1/3=38.29mm |
D22=(1+7%)d22=40.97
取d22=50mm |
3軸 |
d 3≥C( P/n )1/3=58.34mm |
D33=(1+7%)d33=62.42
取d33=65mm |
校核軸的強度
1軸
求齒輪上的作用力 |
圓周力:
Ft = 2T/d1
徑向力:
Fr =Ft×tanαn/cosβ
軸向力:
Fa =Ft×tanβ |
T= 82.96Nm
Ft1=2765N
Fr1 =1043.5N
Fa1=756.94N |
支反力 |
|
|
Y-Z平面 |
||
X-Z平面 |
||
合成彎矩 |
||
轉矩 |
|
|
當量彎矩 |
||
校核 |
2軸
求齒輪1上的作用力 |
力矩:T= 9.55×106×P/n
圓周力:
Ft = 2T/d1
徑向力:
Fr =Ft×tanαn/cosβ
軸向力:
Fa =Ft×tanβ |
T= 381.5Nm
Ft1=2192.5N
Fr1 =822.7N
Fa1=548.1N |
求齒輪2上的作用力 |
圓周力:
Ft = 2T/d1
徑向力:
Fr =Ft×tanαn/cosβ
軸向力:
Fa =Ft×tanβ |
Ft2=7630N
Fr2 =2848.5N
Fa2=1739.6N |
支反力 |
|
|
Y-Z平面 |
||
X-Z平面 |
||
合成彎矩 |
||
轉矩 |
|
|
當量彎矩 |
||
校核 |
3軸
求齒輪上的作用力 |
力矩:T= 9.55×106×P/n
圓周力:
Ft = 2T/d1
徑向力:
Fr =Ft×tanαn/cosβ
軸向力:
Fa =Ft×tanβ |
T= 1349.4Nm
Ft=7258.7N
Fr =2709.9N
Fa=1655N |
支反力 |
|
|
Y-Z平面 |
||
X-Z平面 |
||
合成彎矩 |
||
轉矩 |
|
|
當量彎矩 |
, |
|
校核 |
|
1軸 |
2軸 |
3軸 |
空間受力 |
|
|
|
XY平面 |
|
|
|
|
|
|
|
ZY平面 |
|
|
|
|
|
|
|
合成彎矩 |
|
|
|
轉矩 |
|
|
|
當量彎矩 |
|
|
|
七.軸承的選擇與校核:
|
|
|
計算項目 |
計算內容 |
計算結果 |
軸承主要性能參數 |
30208軸承主要性能參數 |
|
軸承受力情況 |
||
求 |
||
軸承B |
|
|
X、Y值 |
|
|
沖擊載荷系數 |
由表34-8查得 |
|
當量動載荷 |
||
軸承A |
|
|
X、Y值 |
||
沖擊載荷系數 |
由表34-8查得 |
|
當量動載荷 |
||
|
||
軸承壽命 |
( ) |
>48000h,壽命合格 |
|
|
|
計算項目 |
計算內容 |
計算結果 |
軸承主要性能參數 |
30210軸承主要性能參數 |
|
軸承受力情況 |
|
|
求 |
|
|
軸承B |
|
|
X、Y值 |
|
|
沖擊載荷系數 |
由表34-8查得 |
|
當量動載荷 |
||
軸承A |
|
|
X、Y值 |
||
沖擊載荷系數 |
由表34-8查得 |
|
當量動載荷 |
||
|
||
軸承壽命 |
( ) |
>48000h,壽命合格 |
|
|
|
計算項目 |
計算內容 |
計算結果 |
軸承主要性能參數 |
30214軸承主要性能參數 |
|
軸承受力情況 |
|
|
求 |
|
|
軸承B |
|
|
X、Y值 |
|
|
沖擊載荷系數 |
由表34-8查得 |
|
當量動載荷 |
||
軸承A |
|
|
X、Y值 |
||
沖擊載荷系數 |
由表34-8查得 |
|
當量動載荷 |
||
|
||
軸承壽命 |
( ) |
>48000h,壽命合格 |
八.鍵的選擇和校核
1軸: |
|
|
鍵的選擇和參數 |
選用普通平鍵,圓頭,由手冊查得d=32mm,選用鍵b/h= ,鍵長:40mm |
|
轉 矩 |
|
|
鍵 長 |
|
|
接觸長度 |
||
許用擠壓應力 校 核 |
查表可得鑄鐵的許用擠壓應力為
=(70-80)MPa
|
故滿足要求 |
2軸: |
|
|
鍵的選擇和參數 |
選用普通平鍵,圓頭,由手冊查得d=50mm,選用1鍵b/h= ,鍵長:50mm.
2鍵b/h= ,鍵長:100mm |
|
轉 矩 |
|
|
鍵 長 |
|
|
接觸長度 |
||
許用擠壓應力 校 核 |
查表可得鑄鐵的許用擠壓應力為
=(70-80)MPa
|
故滿足要求 |
3軸: |
|
|
鍵的選擇和參數 |
選用普通平鍵,圓頭,由手冊查得
d1=80mm,d2=62mm
1鍵b/h= ,鍵長:90mm.
2鍵b/h= ,鍵長:125mm |
|
轉 矩 |
|
|
鍵 長 |
|
|
接觸長度 |
||
許用擠壓應力 校 核 |
查表可得鑄鐵的許用擠壓應力為
=(70-80)MPa
|
故滿足要求 |
九.減速器箱體各部分結構尺寸:
1.箱體
名稱 |
符號 |
減速器型式及尺寸 |
箱蓋箱座壁厚 |
考慮鑄造工藝,壁厚 取 | |
箱蓋箱座凸緣厚度 |
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取 |
箱蓋箱座凸緣厚度 |
取 | |
地腳螺釘直徑 |
取 | |
地腳螺釘數目 |
取 | |
軸承旁聯接螺釘直徑 |
取 | |
箱蓋與箱座聯接螺釘直徑 |
取 | |
軸承端蓋螺釘直徑 |
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取 |
窺視孔蓋螺釘直徑 |
取 | |
定位銷直徑 |
取 | |
大齒輪頂圓與內機壁距離 |
Δ1 |
> 取Δ1= |
齒輪端面與內機壁距離 |
Δ2 |
> 取Δ2= |
軸承端蓋外徑 |
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軸承端蓋凸緣厚度 |
取 |
2.潤滑和密封形式的選擇、潤滑油和潤滑脂的選擇
計算項目 |
計算內容 |
計算結果 |
1、密封裝置
(2)、中間軸密封
(3)、輸出軸密封
2、潤滑油和潤滑脂的選擇
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氈圈油封 d=36mm, 擋油盤內密封
擋油盤內密封
氈圈油封 d=66mm 擋油盤內密封
酯潤滑
油潤滑 |
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3.箱體附件設計
計算項目 |
計算內容 |
計算結果 |
1、通氣器
2、油標
3、排油裝置 |
指標:M18*1.5mm d1=M33*1.5mm d2=8mm d3=3mm d4=16mm D=40mm h=40mm a=12mm b=7mm c=16mm h1=18mm R=40mm D1=25.4mm S=22mm k=6mm e=2mm f=2mm
指標:d: M16mm d1=4mm d2=16mm d3=6mm h=35mm a=12mm b=8mm c=5mm D=26mm D1=22mm
指標: M18*1.5mm d1=15.8mm D=28mm e=24.2mm S=21mm L=27mm h=15mm b=3mm b1=3 mm C=1.0mm D0=25mm
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選擇桿式油標C型
管螺紋外六角螺賽及其組合結構
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2、 檢查潤滑部位(油池、油箱、油杯導軌以及其他滑動面)油量應充足,并按潤滑批示圖表加油。
3、 密切注意設備各部位潤滑情況,按潤滑指示圖表規定進行班中加油,保證設備各部位潤滑良好。
5、 調速、更換模具、刀具或擦試,檢修設備時,要事先停機,關閉電、氣(汽)源。
搓絲機的故障與排除方法 | |||
搓絲機故障部位 |
搓絲機故障狀況 |
引起搓絲機故障的原因 |
消除搓絲機故障的方法 |
送料機構 |
坯料不進絲板 |
1、兩絲板間距小于螺紋坯徑 |
1、調整間距 |
2、滾輪杠桿機構送料線角度偏斜 |
2、調整滾輪杠桿機構 | ||
搓絲機構 |
搓絲板上端崩牙嚴重 |
1、固定絲板與動絲板上端面距離過大 |
1、重新調整絲板 |
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2、半螺栓光桿過度部分對絲板磕碰 |
2、將料道上移 | |
絲板后將產品帶回 |
1、兩絲板調整不正確螺紋不對中 |
1、調整絲板 | |
2、錕輪杠桿機構送料線角度偏 |
2、調整滾輪 杠桿機構的送料線角度 |
顏色一般情況下來說都是表面處理,一般來說碳鋼會分為:藍白鋅(帶藍色白色),白鋅(白色),
彩鋅(彩色),煮黑(黑色),達克羅(白灰色),鍍鎳(銀色),鍍鉻(銀色),鍍金(金色),
鍍銀(銀色),黑鋅(黑色),熱鍍鋅(灰白色),特氟龍(藍)
而不銹鋼的是不需要做表面的這種處理,只需要清洗、打磨就可以了!
第一節 電鍍液
1. 主鹽
主鹽是指鍍液中能在陰極上沉積出所要求鍍層金屬的鹽﹐用于提供金屬離子。鍍液中主鹽濃度必須在一個適當的范圍﹐主鹽濃度增加或減少﹐在其它條件不變時﹐都會對電沉積過程及最后的鍍層組織有影響。比如﹐主鹽濃度升高﹐電流效率提高﹐金屬沉積速度加快﹐鍍層晶粒較粗﹐溶液分散能力下降。
2. 絡合劑
有些情況下﹐若鍍液中主鹽的金屬離子為簡單離子時﹐則鍍層晶粒粗大﹐因此﹐要采用絡合離子的鍍液。獲得絡合離子的方法是加入絡合劑﹐即能絡合主鹽的金屬離子形成絡合物的物質。絡合物是一種由簡單化合物相互作用而形成的“分子化合物”。在含絡合物的鍍液中﹐影響電鍍效果的主要是主鹽與絡合劑的相對含量﹐即絡合劑的游離量﹐而不是絕對含量。
3. 附加鹽
附加鹽是電鍍中除主要鹽外的某些堿金屬或堿土金屬鹽類﹐主要用于提高電鍍液的導電性﹐對主鹽中的金屬離子不起絡合作用。有些附加鹽還能改善鍍液的深鍍能力﹐分散能力﹐產生細致的鍍層。
4. 緩沖劑
緩沖劑是指用來穩定溶液酸堿度的物質。這類物質一般是由弱酸和弱酸鹽或弱堿和弱堿鹽組成的﹐能使溶液遇到堿或酸時﹐溶液的pH值變化幅度縮少。
5. 陽極活化劑
鍍液中能促進陽極活化的物質稱陽極活化劑。陽極活化劑的作用是提高陽極開始鈍化的電流密度﹐從而保證陽極處于活化狀態而能正常地溶解。陽極活化劑含量不足時陽極溶解不正常﹐主鹽的含量下降較快﹐影響鍍液的穩定。嚴重時﹐電鍍不能正常進行。
6. 添加劑
添加劑是指不會明顯改變鍍層導電性﹐而能顯著改善鍍層性能的物質。根據在鍍液中所起的作用﹐添加劑可分為﹕光亮劑﹐整平劑﹐和抑霧劑等。
動塊 |
靜塊 |
厚度 |
機型 |
高度 |
55 |
45 |
20 |
201 |
25 |
65 |
55 |
24 |
202 |
30 |
80 |
70 |
24 |
203 |
30 |
100 |
85 |
24 |
204 |
40 |
115 |
100 |
24 |
205 |
40 |
115 |
100 |
24 |
205 |
50 |
115 |
100 |
24 |
205 |
55 |
145 |
125 |
30 |
206 |
40 |
145 |
125 |
30 |
206 |
50 |
145 |
125 |
30 |
206 |
55 |
170 |
150 |
30 |
207 |
50 |
170 |
150 |
30 |
207 |
55 |
210 |
190 |
40 |
208 |
45 |
210 |
190 |
40 |
208 |
55 |
210 |
190 |
40 |
208 |
60 |
250 |
230 |
45 |
209 |
65 |
125 |
100 |
24 |
302 |
40 |
125 |
100 |
24 |
302 |
55 |